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盾构过富水砂层流—固耦合数值模拟计算

发布日期:2016-07-15 19:01

盾构过富水砂层流—固耦合数值模拟计算
 
摘  要:运用 FLAC3D 三维非线性有限差分程序,对盾构通过深圳地铁 2 号线富水砂层地段产生的地表沉降与孔压变化,进行了流—固耦合数值模拟计算;施工时对地表沉降进行了观测。计算结果与现场实测结果一致。
关键词: FLAC3D 富水砂层 流—固耦合数值模拟计算 沉降观测
 
1 工程简介
      深圳地铁 2 号线工程西起南山区赤湾站,东止罗湖区新秀站,线路全长 35. 78 km,均为地下线。2 号线2205 标段盾构工程共有 2 个区间,分别是东角头站—水湾站和水湾站—海上世界站区间。地表既有建筑物主要集中在东角头站—水湾站区间,土质为富水砂层,本文运用 FLAC3D 有限差分程序进行本段沉降的数值模拟计算。
      该段隧道上覆第四系地层:人工填土、洪冲圆砾、洪冲黏土,隧道侧墙岩土层为洪冲砾砂、砾(砂) 质黏土,隧道基底为砾(砂) 质黏土、全风化粗粒花岗岩。上覆软弱土层厚度为 10. 2 ~ 13. 0 m。
      地下水以经常渗水、滴水为主,顶板砂层地段易涌水,局部钻孔和砾(砂) 质黏土见强 ~ 中等风化岩碎块,在 CK5 + 058. 9 里程附近出现微风化状风化球,且上部建筑物以天然地基为主。
 
2 FLAC3D 计算模型
      建立如图 1 所示盾构过富水砂层流—固耦合计算模型,模型宽 × 长 × 高为 100 m × 90 m × 32 m。
      地表沉降计算点、实测点与孔压计算点位置示意如图 2,其中 a1,a2,a3,h1,h2,h3 为地表沉降计算点,106,107,183,184 为地表沉降实测点,A,B,C,D,E,F,G,H 为孔压计算点。
      土体的本构关系采用摩尔—库伦模型,注浆、管片等为各向同性弹性体。在富水砂层中模拟盾构开挖计算过程中所采用的有关计算参数如表 1。
 
3 流—固耦合数值计算结果
3. 1 沉降计算结果及分析
      在给定模型的力学参数和边界条件下,求解场地初始应力和孔隙水压力。经过流—固耦合计算后,可得纵、横剖面竖向沉降分布云图,纵剖面地面沉降时程曲线及纵、横剖面孔隙水压力。计算结果分别见图3—图 10。从纵剖面图 3 看,开挖前后两端沉降较大,越靠近边界沉降越大。这个计算结果可能由于以下三个方面的原因:①快速开挖引起的较大的沉降;②边界效应;③两者共同作用的效果。
      从隧道的横剖面(见图 4)看开挖沉降,自隧道拱顶开始到地表,沉降依次减小。拱顶最大 1. 5 cm 左右,隧道拱底及两侧土体有微量的隆起,但量值较小。
      通过对盾构开挖引起地表纵、横剖面沉降的分析(见图 5、图 6),可知盾构推进时,掌子面地表先隆起,隆起量约 1 cm。盾构通过后,由于盾尾空隙、地层土应力与孔隙水压力消散等共同作用,地表开始产生沉降,沉降量约 2 ~ 3 cm。在盾构管片安装后,地表沉降趋于稳定。通过横、纵剖面地表沉降计算值与实测值的对比,可知地表沉降变化趋势及量值的计算结果与实测结果较吻合。
3. 2 孔压计算结果及分析
      通过对盾构隧道开挖纵剖面孔隙水压力的计算(见图 7),可知隧道上方砂性土层孔隙水压力在盾构通过后消散较快,隧道下方黏土层的孔隙水压力还保留着开挖时的降压特征,孔隙水压力消散较慢。
      通过对纵剖面各点孔隙水压力消散时程曲线(见图 8、图 9)分析,可知盾构推进时,掌子面孔隙水压力先上升,盾尾通过时,孔隙水压力消散,隧道管片安装后,孔隙水压力逐渐恢复且趋于稳定。并且靠隧道拱顶位置越近,孔隙水压力量值越大。
      通过对盾构隧道开挖横剖面孔隙水压力的计算结果分析(见图 10),可知盾构隧道开挖后,隧道周围孔隙水压力在纵向上呈现一条减压带,横断面上孔隙水压力消散情况基本相同。
 
4 结论
      1) 盾构在富水砂层推进过程中,对于隧道轴线上任一横断面而言,盾构机在到达该横断面前,地表先隆起,盾构通过后地表产生沉降。
      2) 离隧道纵断面中心线越远,盾构施工引起的地表沉降越小。
      3) 在富水砂层中,盾构机掌子面正前方孔隙水压力先升高,盾尾通过后孔隙水压力消散,隧道管片安装后,孔隙水压力逐渐恢复。靠隧道拱顶位置越近,孔隙水压力量值越大且趋于稳定。隧道周围孔隙水压力在纵向上呈现一条减压带,横断面上孔隙水压力消散情况基本相同。
 
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