软土地区盾构下穿既有铁路安全分析
摘 要 以天津地铁 2 号线区间盾构隧道下穿国铁为工程背景,通过三维模拟计算,并结合实际工程中盾构掘进采取的一系列控制措施,在没有采用地层加固和扣轨辅助方法的情况下,利用盾构工法安全、顺利地完成了下穿国铁线路,且沉降满足铁路安全行车要求。
关键词 软土地区 盾构 控制措施 三维计算 下穿既有铁路
1 引言
随着城市建设的发展,地铁下穿既有铁路工程的工程越来越多。为防止盾构在推进过程中,造成既有铁路区段内土体下沉,危及行车安全,同时确保隧道在列车荷载作用下的结构稳定,采取在盾构推进时实行信息化反馈施工并进行信息分析,及时调整井下掘进施工参数,保持盾构开挖面的稳定和管片脱出盾尾时,及时采取同步注浆、二次注浆来填充盾尾建筑空隙,并由铁路部门及时对线路进行养护等措施,以确保工程和铁路行车安全。
2 工程概况
天津地铁 2 号线盾构井 ~ 延安路站( DK2 +150. 6 ~ DK3 + 028. 22) 区间为两条单线隧道,区间在左线里程 DK2 + 680. 69、右线里程 DK2 + 680.5处下穿国铁陈塘庄支线。国铁陈塘庄支线为单线铁路( 路基宽约 7. 5 m) ,位于隧道上方,与隧道基本正交( 92°) ,隧道顶埋置深度约 12. 617 m,见图 1。盾构外径 6. 2 m,内径 5. 2 m,每环管片宽度为1. 2 m,厚度为 0. 35 m。

陈塘庄铁路支线为天津西站到陈塘庄的货运支线,下穿段铁路为路基形式,路基高度 2. 0 m,道床为碎石道床。铁路所有权的相关单位对沉降要求非常严格,其允许沉降值不得大于 10 mm,两轨高差不得大于 4 mm。施工时先施工左线,再施工右线,两线间隔 1 个月。
依据勘察提供的钻孔资料,地铁下穿国铁段地层主要为: 冲积平原,地形平坦。表覆第四系全新统人工填土层( 杂填土,素填土) ,其下为第四系全新统新近沉积层、第Ⅰ陆相层、第Ⅰ海相层、第Ⅱ陆相层,第四系上更新统第Ⅲ陆相层、第Ⅱ海相层、第Ⅳ陆相层,第Ⅲ海相层,主要岩性为黏土、粉土、粉质黏土、淤泥质土、粉砂、细砂等。土质松软,结构松散,围岩分级为Ⅴ级。隧道洞身主要通过地层为粉质黏土与粉土层中。表 1 为穿越区段主要土层物理力学参数。
3 数值模拟计算及分析
隧道推进对既有铁路影响是个三维问题,且该线与既有铁路的夹角为 92°,在模型建立中取为正交以简化计算。计算采用 Midas-GTS 有限元分析软件,考虑到有限元分析中的边界效应,整体尺寸确定为: 沿盾构隧道推进方向( 纵向) 尺寸为 60 m,沿铁路方向为 100 m,深度尺寸为 36 m。模型的边界条件如下: 前后两面边界结点施加 X 方向的水平约束; 左右边界结点施加 Y 方向的水平约束,底面结点施加 Z 方向的竖向约束( 见图 2) 。

模拟盾构施工时,未考虑列车动荷载的影响,列车荷载按静载考虑。进行同步注浆,及时充填盾尾空隙。在模型的侧面和地面施加法向方向的约束,令模型在自重及列车荷载( 按静载考虑,取值50 kPa) 作用下平衡并生成初始应力场; 清除节点位移后,进行盾构施工过程的模拟。
( 1) “钝化”一个管片宽长度的隧道土体单元,包括预先定义的隧道土体、管片、注浆层;
( 2) 在( 1) 步“钝化”的隧道土体单元的区域内用 maids 里的 shell 单元模拟盾壳,赋予盾壳的力学参数,模拟盾构机本身对开挖土体四周的支撑作用;
( 3) 给开挖面施加面压力,模拟盾构施工中掌子面的泥水压力,以保持盾构开挖面的稳定平衡。按照以上过程,实施盾构机的下一步开挖推进,直到用 shell 单元模拟的整个盾构机的盾壳全部进入隧道。
当盾构机全部进入到土体后,每一步的开挖计算除了继续进行上述盾壳的模拟外,还要在盾构机尾部实施管片安装以及管片背后同步注浆的模拟,为了尽可能和盾构开挖实际情况相接近,体现注浆材料的硬化过程,本次模拟过程中给注浆层设置 2种属性: ①凝固前的低刚度注浆材料,弹性模量等于同步注浆压力( 取 0. 25 MPa) ; ②凝固后的注浆材料。
这一阶段施工的具体模拟方法为:
( 1) 在新开挖的一段隧道土体内部生成 shell 单元模拟盾壳;
( 2) 将盾壳内的最后一段( 1. 2 m) 范围内的注浆层单元“激活”,将激活的注浆层单元赋予凝固前的注浆材料的属性,同时,将紧贴这一段注浆层内部的管片单元“激活”;
( 3) 继续步( 1) 、( 2) ,直到设置了3 个管片宽度的凝固前的注浆材料,此时,将第一环的低刚度的注浆材料属性改为凝固后的注浆材料的属性,即假定注浆材料的硬化过程滞后 3 个管片长度。
在盾构法施工时,往往会对周围地层产生扰动以及建筑空隙填充不充分,都会引起周围地层移动,地层移动一方面表现在引起不均匀沉降,另一方面直接引起地下近接结构物的变位。
从计算结果中可以看出,左右线盾构隧道施工完后,地层的竖向位移如图 3、4 所示。经过模拟分析,隧道施工,地面最大沉降为 6. 56 mm,发生在左线上方。纵向地面沉降比较均匀。

4 盾构穿越时的措施
4. 1 管片加强
本段地铁区间覆土厚度为 12. 617 m,考虑到远期国铁列车提速等因素,为加大安全系数,设计将地铁隧道管片的配筋在正常基础上进行了加强,提高其强度和刚度。本段区间钢筋混凝土管片在国铁中心线左右两侧各 30 m 范围内的配筋加强(受拉侧 8φ25,受压侧 8φ25) 。
4. 2 穿越控制措施
( 1) 严格控制盾构正面土压力
穿越铁路时,土仓压力值根据模拟段的参数确定,穿越时压力波动控制在 0 ~20 kPa。
( 2) 推进速度控制
盾构推进通过对土压传感器的数据来控制千斤顶的推进速度,推进速度控制在 2 ~2. 5 cm/min,并在推进过程中保持稳定,每日推进 6 ~ 8 环,并保持推进速度、出土速度和注浆速度相匹配。
( 3) 出土量控制
在盾构机穿越铁路时,将出土量控制在理论出土值的 98%左右,保证盾构切口上方土体有微量的隆起( 不超过 1 mm) ,以便抵消一部分土体的后期沉降量。
( 4) 同步注浆
同步注浆浆液选用可硬性浆液。同步注浆量控制在建筑空隙的 200% ~220%,注浆压力控制在0. 3 MPa 左右,注浆量和压力初时值根据模拟段数据确定,并根据轨线沉降监测数据及时调整。
( 5) 严格控制盾构纠偏量
盾构姿态变化不可过大、过频,控制每环纠偏量不大于 10 mm( 高程、平面) ,控制盾构变坡不大于 1‰,以减少盾构施工对地层的扰动影响,从而尽可能减少地表沉降。
( 6) 穿越后控制措施( 二次注浆)
在管片脱出盾尾5 环后,采取对管片后的建筑空隙进行二次注浆的方法来填充,浆液为水泥 ~ 水玻璃双液浆,注浆压力3 ~5 bar。壁后二次注浆根据地面监测情况随时调整,从而使地层变形量减至最小。
5 监控量测
5. 1 布点
在左右线铁路铁轨以及路肩处重新布置监测点,沿隧道方向共 6 道断面,每道断面 7 个监测点,并在正对隧道部位加设测点。铁路范围内的监测点使用油漆标识在轨枕螺栓上,路肩处的监测点使用 1. 5 m 长的φ25 mm 螺纹钢钉入,露头 50 mm,并使用砂浆固定与保护。
5. 2 监测频率与仪器
为同步于盾构推进,铁路监测为每环一测; 测量仪器为苏一光测微水准仪。
5. 3 信息反馈
监测人员与盾构机操作人员以及二次注浆队伍时刻保持联系,在铁路单次沉降接近 1 mm 时,立即进行注浆补强。
盾构下穿铁路的允许沉的降值为 - 10 mm ~+ 10 mm。从图 5 可以看出,大多数点的累积沉降量均小于 6 mm( 与理论计算结果基本一致) 。

6 结论及建议
( 1) 在盾构到达铁路前 100 环,进行一段 100环的试验。此地段地质接近于过铁路段,可以对第一段的试验参数进行复核,为盾构穿越铁路提供一系列符合实际的掘进参数。这 100 环的试验段非常重要,其参数的验证对盾构穿越铁路支线过程中的以及穿越之后的地面沉降有着非常重要的影响。
( 2) 盾构施工阶段引起地面沉降的主要因素是施工引起的地层损失,主要通过同步注浆和调整盾构施工参数来控制,因此在下穿铁路前,需根据地面监测情况,不断优化盾构施工的各种技术参数,合理确定推进速度、平衡土压力、出土量等,严格控制盾构纠偏量和盾尾同步注浆质量。
( 3) 盾构施工会加剧地面铁路轨道的不平顺,从而加大地面列车的冲击荷载,在盾构推进过程中地面列车应减速缓慢行驶。
参考文献
1 刘建航,侯学渊. 盾构法隧道[M]. 北京: 中国铁道出版社,1991
2 何川,曾东洋. 盾构隧道结构设计及施工对环境的影响[M]. 成都: 西南交通大学出版社,2007
3 骆建军,张顶立,王梦恕. 地铁施工沉降监测分析与控制[J]. 隧道建设,2006( 2)